新聞中心 NEWS CENTER
鋼的基本計算公式(超全)
編輯:2022-09-07 14:44:42
今天分享一份超全的鋼的計算公式,收藏起來慢慢看,希望會對你有所幫助。
角鋼=邊長*邊厚*0.015 |
焊管/無縫鋼管=(外徑-壁厚)×壁厚×0.02466 |
方管=邊長×4×0.00785=周長/3.14 |
矩形管=(長+寬)×2×壁厚×0.00785 |
扁鋼=寬度*壁厚*0.00785 |
鍍鋅扁鋼=寬度×壁厚×0.00785×1.06 |
板材=長度×寬度×厚度×0.00785 |
花紋板=[厚度×0.0785+0.3]×長度*寬度 |
六角鋼=對邊×對邊距離×0.0065 |
八角鋼=對邊×對邊距離×0.0065 |
不銹鋼板=長度×寬度×厚度×7.93 |
圓鋼重量(公斤)=0.00617×直徑×直徑×長度 |
方鋼重量(公斤)=0.00785×邊寬×邊寬×長度 |
六角鋼重量(公斤)=0.0068×對邊寬×對邊寬×長度 |
八角鋼重量(公斤)=0.0065×對邊寬×對邊寬×長度 |
螺紋鋼重量(公斤)=0.00617×計算直徑×計算直徑×長度 |
角鋼重量(公斤)=0.00785×(邊寬+邊寬-邊厚)×邊厚×長度 |
扁鋼重量(公斤)=0.00785×厚度×邊寬×長度 |
鋼管重量(公斤)=0.02466×壁厚×(外徑-壁厚)×長度 |
01
六方體體積的計算
公式 s20.866×H/m/k即對邊×對邊×0.866×高或厚度
02
各種鋼管(材)重量換算公式
鋼管的重量=0.25×π×(外徑平方-內徑平方)×L×鋼鐵比重
其中:π = 3.14,L=鋼管長度,鋼鐵比重取7.8
所以,鋼管的重量=0.25×3.14×(外徑平方-內徑平方)×L×7.8
* 如果尺寸單位取米(M),則計算的重量結果為公斤(Kg)
鋼的密度為:7.85g/cm3(注意:單位換算)
鋼材理論重量計算的計量單位為公斤( kg )。
其基本公式為:
W(重量,kg)=F(斷面積 mm2)×L(長度,m)×ρ(密度,g/cm3)×1/1000
03
各種鋼材理論重量計算公式
常 用 數 據 | |
1 m= 3.281 ft | 1 in= 25.4 mm |
1 lb= 0.4536 kg | 1 oz= 28.3 g |
1 kgf= 9.81 N | 1 lbf=4.45 N |
1 MPa=145.161 lb / in | 鋼的比重(密度):7.8g/cm |
不銹鋼比重(密度):7.78g/cm | 鋅比重(密度):7.05g/cm |
鋁的比重(密度):2.7g/cm |
洛氏、布式、維式、努氏硬度之間的換算公式
01
努氏硬度→維氏硬度
經實際數據驗證,該公式的******相對換算誤差為0.75%,具有較高的參考價值。
02
洛氏硬度→維氏硬度
①
此公式用我國公布的黑色金屬硬度標準數據進行換算,其HRC誤差基本上在±0.4HRC 范圍內,其******誤差也僅±0.9HRC,計算的HV誤差******為±15HV。
②根據不同壓頭所受應力σHRC=σHV,通過對洛氏硬度與維氏硬度壓痕深度關系曲線的分析得出公式
本公式與國家標準實驗換算值對照,換算式計算結果與標準實驗值之誤差為±0.1HRC。
03
洛氏硬度→布氏硬度
對布氏壓痕和洛氏壓痕深度關系進行分析,根據壓頭的應力σHRC=σHB得出換算公式
計算結果與國家標準實驗值對照,換算式計算結果與標準實驗值之誤差為±0.1HRC。
04
布氏硬度→維氏硬度
布氏硬度與維氏硬度的關系,同樣根據σHB=σHV得出公式
此公式換算結果與國家標準換算值對照,換算誤差為±2HV。
05
努氏硬度→洛氏硬度
因為努氏硬度與洛氏硬度的對應曲線類似于拋物線,故由曲線得出近似的換算公式為
此公式比較******,可以作為使用參考。
連鑄常用的計算公式
澆注能力:連鑄機每分鐘澆注的鋼液量 | |
Q=nFVr | |
Q | 連鑄機的澆注能力(t/min) |
n | 流數 |
F | 連鑄坯的斷面積(m2) |
V | 拉坯速度(m/min) |
r | 連鑄坯的比重 |
鋼液成坯率 |
C1=(澆注坯量/鋼液澆筑量)×100% 一般為96~98% |
連鑄坯的合格率 |
C2=(合格鑄坯量/澆注坯量)×100% 一般為96~99% |
連鑄坯的日有效作業率 |
C3=(連鑄機每日實際澆注時間/24)×100% |
連鑄機的日產量 | |
Q日=24×60×Q×C1×C2×C3 | |
Q | 澆注能力(噸/分鐘) |
鋼水收得率 |
C4=(合格的鑄坯量/鋼液澆注量)×100% |
連鑄機的流數 | |
n=G/(F×V×r×T) | |
n | 連鑄機的流數 |
G | 盛鋼桶容量(t) |
F | 鑄坯的斷面積(m2) |
V | 坯拉速度(m/min) |
r | 連鑄坯的比重(t/m3)(碳素******鋼7.6,沸騰鋼7.4) |
T | 盛鋼桶內鋼液允許的澆注時間(min) |
盛鋼桶內鋼液******允許的澆注時間 | |
T******=[(lgG-0.2)/0.3]×f | |
T****** | 盛鋼桶內鋼液******允許的澆注時間(分鐘) |
G | 盛鋼桶容量(噸) |
f | 質量系數,取決于盛鋼桶所允許的溫度損失,要求格的鋼種取10,要求低鋼種取12 |
拉坯速度 | |
V=K×L/F | |
V | 拉坯速度(m/min) |
L | 鑄坯斷面周長(mm) |
F | 鑄坯的斷面積(mm2) |
K | 速度系數(m×mm/) 方坯45~75,板坯45~60,圓坯35~45 |
中間包的***小容量 | |
G中小=1.3FVrTn | |
G中小 | 中間包***小容量(t) |
F | 鑄坯的斷面積(m2) |
V | 拉坯速度(m/min) |
r | 鋼液比重(t/m3) 一般取7.0 |
T | 更換盛鋼桶所需時間(t) |
n | 流數 |
結晶器倒錐度 | |
εs=(S下-S上)/S下×100% | |
εs | 結晶器倒錐度(%) |
S下 | 結晶器下口面積(mm2) |
S上 | 結晶器上口面積(mm2) |
對于矩形坯和板坯連鑄機,鑄坯的寬度和厚度方向上的收縮率不一樣 | |
結晶器倒錐度計算 | |
ε=(L下-L上)/L下×100% | |
ε | 結晶器邊長計算的倒錐度(%) |
L下 | 結晶器下口寬邊或窄邊的長度(mm) |
L上 | 結晶器上口寬邊或窄邊的長度(mm) |
結晶器的冷卻強度 | |
Q=0.0036Fv | |
Q | 結晶器冷卻水量(m3/h) |
F | 結晶器水縫總面積(mm2) 其中F=B×D |
B | 結晶器的水縫周長(mm) |
D | 結晶器水縫斷面寬度,取4~5mm |
v | 冷卻水在水縫內的流速,方坯取6~12m/s,板坯取3.5~5m/s |
二次冷卻段的耗水量 | |
Q=W×G | |
Q | 二冷區耗水量(m3/h) |
W | 二次冷卻強度(升/千克鋼)(也叫比水量:所消耗的冷卻水量與通過二冷區的鑄坯質量的比值。)低碳鋼比水量1.0~1.2升/千克鋼;中高碳鋼,低合金鋼比水量0.7~1.0升/千克鋼;不銹鋼,裂紋敏感鋼比水量0.4~0.6升/千克鋼;高速鋼比水量0.1~0.3升/千克鋼 |
G | 連鑄機理論小時產量(t/h) |
澆注平臺溫度(盛鋼桶開始澆注時,桶內鋼液測量的溫度) | |
T平=T中+△T1+△T2+βt | |
T平 | 澆注平臺溫度(℃) |
T中 | 中間包內鋼液的理論澆注溫度(℃) |
△T1 | 中包內鋼液初期溫度降低值(℃)(與中包預熱狀態有關,一般10~15℃) |
△T2 | 鋼液從盛鋼桶到中間包的溫度降低值(℃) |
β | 盛鋼桶內自然降溫速率(℃/min) 盛鋼桶50噸為1.3~1.5℃/min,盛鋼桶100噸為0.5~0.6℃/min,盛鋼桶200噸為0.3~0.4℃/min,盛鋼桶300噸為0.2~0.3℃/min |
t | 盛鋼桶內鋼液******允許澆注時間(min) |
連鑄澆注溫度(中間包內鋼液溫度) | |
T中=T熔+a | |
T中 | 中間包的鋼液理論澆注溫度(℃) |
T熔 | 鋼液的熔點(℃) |
T熔=1538℃-[88C%+8Si%+5Mn%+30P%+25S%+5Ca%+4Ni%+2Mo%+2V%+1.5Cr%] | |
a | 鋼液的過熱度(℃) 中包過熱度取值范圍10~30℃,鑄坯斷面大的取值高一些 |
鋼的熱處理工藝設計經驗公式
01
鋼的熱處理
1.1正火加熱時間
t=KD | |
t | 加熱時間 |
D | 工件有效厚度(mm) |
K | 加熱時間系數(s/mm) |
K值的經驗數據 | |||
加熱設備 | 加熱溫度(℃) | 碳素鋼K/(S/mm) | 合金鋼K(S/mm) |
箱式爐 | 800~950 | 50~60 | 60~70 |
鹽浴爐 | 800~950 | 12~25 | 20~30 |
1.2正火加熱溫度
根據鋼的相變臨界點選擇正火加熱溫度 | |
低碳鋼 | T=Ac3+(100~150℃) |
中碳鋼 | T=Ac3+(50~100℃) |
高碳鋼 | T=Ac3+(30~50℃) |
亞共析剛 | T=Ac3+(30~80℃) |
共析鋼及過共析鋼 | T=Acm+(30~50℃) |
1.3淬火加熱時間
t=a×K×D(不經預熱) | |
t=(a+b)×K×D(經一次預熱) | |
t=(a+b+c)×K×D(經二次預熱) | |
t | 加熱時間(min) |
a | 到達淬火溫度的加熱系數(min/mm) |
b | 到達預熱溫度的加熱系數(min/mm) |
c | 到達二次預熱溫度的加熱系數(min/mm) |
K | 裝爐修正系數 |
D | 工件的有效厚度(mm) |
在一般的加熱條件下,采用箱式爐進行加熱時,碳素鋼及合金鋼a多采用1~1.5min/mm;b為1.5~2min/mm(高速鋼及合金鋼一次預熱a=0.5~0.3;b=2.5~3.6;二次預熱a=0.5~0.3;b=1.5~2.5;c=0.8~1.1),若在箱式爐中進行快速加熱時,當爐溫較淬火加熱溫度高出100~150℃時,系數a約為1.5~20s/mm,系數b不用另加。若用鹽浴加熱,則所需時間,應較箱式爐中加熱時間少1/5(經預熱)至1/3(不經預熱)左右。
工件裝爐修正系數K | |
工件裝爐方式 | 修正系數 |
t030111.1 | 1.0 |
t030111.3 | 2.0 |
t030111.5 | 1.3 |
t030111.7 | 1.0 |
1.4淬火加熱溫度
亞共析鋼的淬火加熱溫度 | Ac3+(30~50℃) |
共析和過共析鋼 | Ac1+(30~50℃) |
合金鋼的淬火加熱溫度 | Ac1(或Ac3)+(50~100℃) |
1.5回火加熱時間
對于中溫或高溫回火的工件,回火時間是指均勻透燒所用的時間 t=aD+b | |
t | 回火保溫時間(min) |
D | 工件有效尺寸(mm) |
a | 加熱系數(min/mm) |
b | 附加時間,一般為10~20min |
鹽浴的加熱系數為0.5~0.8min/mm; 鉛浴的加熱系數為0.3~0.5min/mm; 井式回火電爐(RJJ系列回火電爐)加熱系數為1.0~1.5min/mm 箱式電爐加熱系數為2~2.5min/mm |
1.6回火加熱溫度
T=200+k(60-x) | |
x | 回火后硬度值(HRC) |
k | 待定系數,對于45鋼,x>30,k=11 |
大量試驗表明,當鋼的回火參數P一定時,回火所達到的工藝效果—硬度值或力學性能相同。因此,按傳統經驗式確定回火參數僅在標準態(回火1h)時方可使用,實際生產應用受到限制。
為了解決上述問題,將有關因素均定量表達,文獻中導出如下回火公式:
(1) 在200~400℃范圍: HV=640-(T-20)×1.05+(lgt-1.28)×366+(T-200)(lgt-1.28)×0.036 | |
(2) 在400~600℃范圍: HV=17.2×103/T-(lgt-1.28)×29.4-(T-400)(lgt-1.28)×0.023 | |
T | 回火溫度℃ |
t | 回火時間min |
對比可以看出影響回火效果的主要因素是T和t能較好,較真實地反映出實際工藝參數的影響,定量地表達了不同溫度區間回火硬度的變化特征。
02
鋼的淬火冷卻時間計算
鋼預冷淬火時空氣預冷時間ty(s) | |
ty=12+(3~4)D | |
D | 淬火工件危險截面厚度(mm) |
鋼Ms點上分級冷卻時間tf(s) | |
tf=30+5D |
03
鋼的淬火硬度的計算
鋼終端淬火試驗時,距試樣頂端4~40mm范圍內各點硬度H4~40(HRC) | |
H4~40=88C1/2-0.0135E2C1/2+19Cr1/2+6.3Ni1/2+16Mn1/2+35Mo1/2+5Si1/2-0.82G-20E1/2+2.11E-2 | |
E | 到頂端距離(mm) |
G | 奧氏體晶粒度 |
鋼的******淬火硬度,即淬火鋼獲得90%馬氏體時的硬度Hh(HRC) | |
Hh=30+50C | |
鋼的臨界淬火硬度,即淬火鋼獲得50%馬氏體時的硬度H1(HRC) | |
H1=24+40C | |
鋼淬火組織為馬氏體時的硬度HVM | |
HVM=127+949C+27Si+11Mn+8Ni+16Cr+21logvM | |
鋼淬火組織為貝氏體時的硬度HVB | |
HVB=-323+185C+330Si+153Mn+65Ni+144Cr+191Mo+logv B(89+54C-55Si-22Mn-10Ni-20Cr-33Mo) | |
鋼淬火組織為珠光體-鐵素體的硬度HVPF | |
HVPF=42+223C+53Si+30Mn+13Ni+7Cr+19Mo+logv PF(10-19Si+4Ni+8Cr+130V) |
04
鋼回火后硬度的計算
鋼淬火組織為馬氏體時的回火硬度HVM | |
HVM=-74-434C-368Si+15Mn+37Ni+17Cr-335Mo-2235V+(103/PB)(260+616C+321Si-21Mn-35Ni-11Cr+352Mo-2345V) | |
PB | 回火參數(回火溫度×回火時間),此處加熱時間為1h |
鋼淬火組織為貝氏體時的回火硬度HVB | |
HVB=262+162C-349Si-64Mn-6Ni-186Cr-485Mo-857+(103/PB)(-149+43C+336Si+79Mn+16Ni+196Cr+498Mo+1094V) | |
鋼回火后硬度回歸方程 | |
HRC=75.5-0.094T+0.66CM | |
T | 回火溫度(℃) |
CM | 鋼的含碳量或碳當量(%) |
CM=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 | |
45鋼回火后硬度回歸方程 | |
HV=640-(T-200)1.05-(logt-1.28)36.6+(T-200)(logt-1.28)0.0036 20≤T≤400 | |
HV=17.2×104/T-(logt-1.28)29.4-(T-400)(logt-1.28)0.014 400≤T≤600 | |
t | 回火時間(min) |
05
鋼的回火溫度估算(碳素鋼)
T=200+k(60-x) | |
x | 回火后硬度值(HRC) |
k | 待定系數,對于45鋼,x>30,k=11;x≤30,k=12 |
06
由鋼的化學成分估算力學性能
6.1 求屈服比(屈服極限σs/抗拉強度σb)
油液淬火調質σs/σb(%) |
σs/σb=55+3Si+4Mn+8Cr+10Mo+3Ni+20V Si≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Mo≤0.5%,Ni≤5%,V≤0.25% 材料適用直徑在φ150~200mm |
空氣淬火調質鋼σs/σb(%) |
σs/σb=48+3Si+4Mn+8Cr+10Mn+3Ni+20V |
6.2 求抗拉強度σb(9.8×MPa)
調質鋼 | |
σb=100C-100(C-0.40)/3+100Si/10+100Mo/4+30Mn+6Ni+2W+60V 適用C≤0.9%,Si≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Ni≤5%,V≤2% | |
普通正火及退火鋼 | |
σb =20+100CM | |
熱軋鋼 | |
σb=27+56CM | |
鍛鋼 | |
σb=27+50CM | |
鑄鐵 | |
σb=27+48CM | |
CM | 鋼的碳當量 |
CM=[1+0.5(C-0.20)]C+0.15Si+[0.125+0.25(C+0.20)Mn]+[1.25-0.5(C-0.20)]P+0.20Cr+0.10Ni |
機加工常用計算公式
術語和單位
Dm | 加工直徑(mm) |
Vc | 切削速度(m/min) |
n | 主軸轉速(r/min) |
Tc | 加工時間(min) |
Qz | 金屬去除量(cm3/min) |
Im | 加工長度(mm) |
Pc | 有效功率(kW) |
Kc0.4 | 切削厚度為0.4mm時的單位切削力(N/mm2) |
fn | 每轉進給量(mm/r) |
kr | 主偏角(度) |
Rmax | 表面粗糙度(um) |
rε | 刀片刀尖半徑(mm) |
ap | 切削深度(mm) |
公式
切削速度(m/min) | Vc=π×Dm×n/103 |
主軸轉速(r/min) | n=vc×103/(π×Dm) |
金屬去除量(cm3/min) | Qz=vc×ap×fn |
所需功率(kW) | Pc=vc×ap×fn×kc0.4/60×103(0.4/fn×sin kr)0.29 |
加工時間(min) | Tc=Im/fn×n |
表面粗糙度(um) | Rmax=fn2/ rε×125 |
刀尖R補償公式 | Z=R-R*tan(a/2) X=Z*tan(a) |
01
常用車削加工計算公式
切削線速度Vc(m/min)
Dm:加工直徑,單位(mm)
n:主軸轉速,單位(rpm)
主軸轉速 n (rpm)
Vc:切削線速度,單位(m/min)
Dm:加工直徑,單位(mm)
金屬去除率 Q (cm3/min)
Vc:切削線速度,單位(m/min)
ap:切深(吃刀量),單位(mm)
fn:每轉進給量,單位(mm/r)
凈功率 Pc (kW)
Vc:切削線速度,單位(m/min)
ap:切深(吃刀量),單位(mm)
fn:每轉進給量,單位(mm/r)
加工時間 Tc (min)
Im:加工長度,單位(mm)
fn:每轉進給量,單位(mm/r)
n:主軸轉速,單位(rpm)
特定切削力 Kc(N/mm2)
kc1:特定切削力,適用于hm= 1 mm
hm:平均切屑厚度,單位(mm)
mc:實際校正系數hm
γ0:切屑前角
02
常用銑削加工計算公式
03
常用孔加工計算公式